VITALYSCIENCE REVISTA CIENTÍFICA MULTIDISCIPLINARIA
publicaciones@vitalyscience.com
+593 97 911 9620
ISSN
3091-180X
Marzo 2026
DOI
https://doi.org/10.56519/aq1ehd30
https://vitalyscience.com
Vol. 4 No.9 PP. 37-62
37
FÉRULAS OCLUSALES IMPRESAS. REVISIÓN SISTEMÁTICA
PRINTED OCCLUSAL SPLINTS
Fausto Rene Checa Yugsi
1
, Nathaly Silvana Ruiz Guaño
2
, Christian Andrés Cabezas Abad
3
,
Manuel Alejandro León Velastegui
4
{fausto.checa@unach.edu.ec
1
, nathaly.ruiz@unach.edu.ec
2
, christian.cabezas@unach.edu.ec
3
, maleon@unach.edu.ec
4
}
Fecha de recepción: 06/01/2026 / Fecha de aceptación: 08/03/2026 / Fecha de publicación: 10/03/2026
RESUMEN:
El principal objetivo de esta revisión fue revisar las férulas impresas, materiales,
protocolos y características de las resinas empleadas. Se realizó una revisión sistemática y
metaanálisis bajos las normas PRISMA, la búsqueda se hizo en 4 bases de datos Pubmed,
Scopus, Web of Science y Embase además de una búsqueda manual de estudios relevantes. Se
identificaron 155 estudios, descartando duplicados mediante Mendeley, seleccionándolos por
título y resumen, luego de obtener los textos completos se seleccionaron once estudios (in
vitro). La impresora 3D “Asiga MAX” fue la impresora más empleada en los estudios, n cuanto
a los materiales de elección para la impresión 3D, destaco KeySplint Soft, seguida de V-Print
splint comfort, le siguen Dental LT Clear, NextDent Ortho Rigid (ND) y LuxaPrint Ortho Plus (LP)
y IMPRIMO LC Splint flex. Todos los materiales ya sean de elaboración aditiva o sustractiva
ante la prueba generaron fisuras, grietas e irregularidades, mientras que los materiales
impresos destaco uno en particular KeySplint Soft el cual demostró una mayor resistencia a
múltiples factores incluyendo entre ellas al desgaste y una menor sorción de agua el resto de
los materiales utilizados en impresión 3D sufrió un declive ante los materiales fabricados por
técnica sustractiva. No se hallaron evidencias clínicas que demuestren Citotoxicidad por parte
de estos materiales con las estructuras de contacto que las rodean, así mismo demuestran un
grado mínimo de 77,60% y máximo de 94,10% de Biocompatibilidad con el organismo
destacando sus adecuadas propiedades amigables con el organismo. Los materiales impresos
tienden a presentar un medio de cultivo más idóneo para el crecimiento bacteriano. Las
férulas oclusales impresas en 3D, mostraron un menor desempeño ante sus principales
competidores como lo es la técnica sustractiva (fresado), sin embargo, cumplen con los
parámetros necesarios para emplearse en cavidad bucal, sin que estos provoquen
alteraciones con las estructuras circundantes, no se evidenció registros de citotoxicidad ante
el organismo.
1
Carrera de Odontología, Facultad de Ciencias de la Salud de la Universidad Nacional de Chimborazo - Ecuador,
https://orcid.org/0009-0003-5412-2476.
2
Carrera de Odontología, Facultad de Ciencias de la Salud de la Universidad Nacional de Chimborazo - Ecuador,
https://orcid.org/0000-0002-3289-8228.
3
Carrera de Odontología, Facultad de Ciencias de la Salud de la Universidad Nacional de Chimborazo - Ecuador,
https://orcid.org/0000-0002-5186-5210.
4
Carrera de Odontología, Facultad de Ciencias de la Salud de la Universidad Nacional de Chimborazo - Ecuador,
https://orcid.org/0000-0002-6387-9337: +593982218102.
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Palabras clave: Férulas oclusales, impresión 3D, CAD-CAM, técnica aditiva
ABSTRACT: The main objective of this review was to examine printed splints, materials,
protocols, and characteristics of the resins used. A systematic review and meta-analysis were
performed following PRISMA guidelines. The search was conducted in four databases:
PubMed, Scopus, Web of Science, and Embase, in addition to a manual search for relevant
studies. 155 studies were identified, discarding duplicates using Mendeley. Studies were
selected by title and abstract, and after obtaining the full texts, eleven in vitro studies were
selected. The “Asiga MAX” 3D printer was the most frequently used in the studies. Regarding
the materials of choice for 3D printing, KeySplint Soft stood out, followed by V-Print Splint
Comfort, Dental LT Clear, NextDent Ortho Rigid (ND), LuxaPrint Ortho Plus (LP), and IMPRIMO
LC Splint Flex. All materials, whether additively or subtractively manufactured, exhibited
fissures, cracks, and irregularities in the test. Among the printed materials, KeySplint Soft
stood out, demonstrating greater resistance to multiple factors, including wear and tear, and
lower water sorption. The other materials used in 3D printing showed a decline compared to
those manufactured using subtractive techniques. No clinical evidence was found
demonstrating cytotoxicity from these materials with the surrounding structures.
Furthermore, they demonstrated a minimum biocompatibility of 77.60% and a maximum of
94.10% with the body, highlighting their suitable biocompatible properties. Printed materials
tend to provide a more suitable culture medium for bacterial growth. 3D-printed occlusal
splints showed lower performance compared to their main competitors, such as the
subtractive technique (milling). However, they meet the necessary parameters for use in the
oral cavity without causing alterations to surrounding structures, and no cytotoxicity was
observed in the body.
Keywords: Occlusal splints, 3D printing, CAD/CAM, additive manufacturing
INTRODUCCIÓN
Una férula oclusal, también conocida como férula de mordida o férula ortopédica, es un
dispositivo intraoral removible y versátil que se puede utilizar tanto para tratamientos
terapéuticos como para evaluar una nueva dimensión vertical antes de una rehabilitación dental
completa. Su eficacia ha sido comprobada en la reducción del dolor y en la mejora de la
movilidad mandibular. El diseño de la férula oclusal determina su función, y según las
indicaciones clínicas, puede variar desde un dispositivo que cubre parcialmente hasta uno que
abarca todas las superficies oclusales, o incluso diseños más complejos que incorporan rampas
o indentaciones oclusales (1).
El uso de férulas o dispositivos similares ha ido en aumento en diversas aplicaciones, como el
tratamiento de trastornos de la articulación temporomandibular, el bruxismo, la apnea
obstructiva del sueño, y como prótesis provisionales en rehabilitaciones bucales completas.
También se han popularizado los aparatos para braquiterapia en tiempos recientes (2). Los
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trastornos temporomandibulares (TTM) son un grupo de patologías y problemas asociados con
alteraciones en la estructura, función o fisiología del sistema masticatorio. Los tratamientos
para los TTM abarcan modalidades oclusales (como férulas, ortodoncia y análisis oclusal) y,
recientemente, se están orientando hacia enfoques mínimamente invasivos o no invasivos, que
incluyen asesoramiento, psicoterapia, fisioterapia, medicación y terapia oclusal (1).
Otra patología que requiere el uso de férulas oclusales es el bruxismo, donde se sugiere que
estos dispositivos intraorales alivian los síntomas, junto con farmacoterapia, estrategias
conductuales y fisioterapia. De este modo, las férulas oclusales se emplean para prevenir el
desgaste dental y facilitar la relajación muscular (3). La prevalencia de los trastornos de la
articulación temporomandibular (TTM) oscila entre el 5 y el 12%. Estos trastornos son más
comunes en jóvenes y se presentan al menos el doble de veces en mujeres que en hombres (4).
Se han propuesto diversos tratamientos para los TTM, incluyendo la terapia con férula oclusal,
ajuste oclusal, farmacoterapia, acupuntura, cirugía, fisioterapia, terapia de masajes,
biorretroalimentación, terapia cognitivo-conductual y manejo del estrés. La terapia con férula
oclusal se considera el estándar de oro para el tratamiento de TTM y ha demostrado ser efectiva
en el 70-90% de los casos sintomáticos (4). Su mecanismo de acción se basa en inducir la
relajación muscular al interrumpir el ciclo de contracción refleja neuromuscular en pacientes
con hábitos parafuncionales. Además, protegen los dientes del movimiento y desgaste
provocados por el bruxismo, distribuyen las fuerzas oclusales sobre los dientes y ayudan a
reposicionar los cóndilos y la mandíbula en una relación céntrica (4).
Un estudio ha revelado que más del 5% de la población presenta síntomas clínicos asociados
con los trastornos de la articulación temporomandibular (TTM). Otros estudios también indican
que la incidencia del bruxismo en la población general puede alcanzar hasta un 8- 10%, lo que
hace que el uso de férulas oclusales sea la solución inmediata preferida. Existen diferentes
métodos para fabricar férulas oclusales, que incluyen técnicas convencionales, técnicas
sustractivas (como el fresado) y técnicas aditivas (como la impresión 3D). La impresión 3D, o
fabricación aditiva, es un proceso mediante el cual se crea un objeto físico a partir de un modelo
digital mediante la deposición sucesiva de capas de materia” (5).
Los dentistas están familiarizados con la fabricación sustractiva tradicional, que consste en
eliminar material de un bloque para formar un objeto usando herramientas como tornos y
fresadoras (5). Un ejemplo de esto es el tallado de un bloque de cera para crear un diente en el
curso de laboratorio preclínico de pregrado (6). Sin embargo, este método presenta desventajas,
como la dificultad para reproducir objetos complejos y el desperdicio de material. Por ello,
surgió la fabricación aditiva, que consiste en añadir material capa por capa para construir el
objeto 3D. Esta tecnología permite crear piezas tridimensionales a partir de modelos de diseño
asistido por ordenador (CAD), añadiendo materiales de forma sucesiva hasta formar el objeto
físico (5).
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Un proceso de impresión 3D inicia con la carga de un modelo CAD en un software específico
para prepararlo para la impresión. Según la tecnología empleada por la impresora 3D, la
impresión puede llevarse a cabo capa por capa utilizando resina solidificada o polvo de
sinterización. (2) Este paso requiere una estación de trabajo con computadora para configurar el
trabajo de impresión, una bandeja de construcción para fabricar el modelo y materiales aptos
para impresión 3D. Estas impresoras pueden utilizar un láser para curar resina líquida y crear un
objeto, o fusionar pequeñas partículas de polvo metálico a altas temperaturas para construir
piezas, generando así el dispositivo oclusal deseado (2).
Sin embargo, a pesar de las atractivas propiedades de estos materiales, no se consideran ideales
para férulas oclusales debido a factores como los prolongados procesos de fabricación, alergias
cutáneas o respiratorias, mal sabor, posible incomodidad térmica, inestabilidad dimensional,
monómeros residuales, susceptibilidad a la rotura y formas o colores indeseables. Las
tecnologías digitales emergentes basadas en el diseño y fabricación asistida por computadora
(CAD/CAM) facilitan el uso de un flujo de trabajo digital en la fabricación de férulas oclusales,
empleando enfoques sustractivos o aditivos (4).
Para lo cual se realizará una revisión exhaustiva de la literatura que nos permitirá evaluar el
estado actual de las férulas oclusales impresas en 3D y su uso en odontología, a través de la
identificación las resinas empleadas para imprimir férulas oclusales y recopilar los protocolos
clínicos empleados para su confección.
MATERIALES Y MÉTODOS
Protocolo y registro
e realizó una revisión sistemática de la literatura siguiendo la Declaración PRISMA
2020 (Preferred Reporting Items for Systematic Reviews and Meta-Analyses), y se utilizó su
checklist para garantizar el reporte completo.
Pregunta de investigación
Se elaboró una pregunta de investigación de acuerdo con el método (PICO) Paciente,
Intervención, Comparación y Resultado: ¿Puede una férula oclusal impresa en 3D ser
equivalente o superior a una elaborada por técnicas alternativas, destacando su efectividad
clínica a corto y largo plazo?
P (Patient): Patients with temporomandibular disorders.
I (Intervention): 3D printed occlusal splints
C (Comparison): conventional oclusal splints
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O (Outcomes): Biocompatibility, resistance, cytotoxicity, accuracy, trueness.
P: Pacientes con trastornos temporomandibulares
I: Férulas oclusales impresas en 3D
C: Férulas oclusales convencionales
O: Biocompatibilidad, resistencia, citotoxicidad, precisión, veracidad.
Medidas de resultado
Los resultados obtenidos demuestran la efectividad de férulas oclusales que fueron impresas en
3D comparándolas ante métodos alternativos de fabricación, fueron medidos de manera visual
mediante observaciones de los resultados obtenidos ante el sometimiento de las muestras a
diferentes estudios como lo son pruebas de desgaste, flexión, biocompatibilidad, etc., las cuales
son analizadas en diferentes softwares obteniendo resultados indiscutibles sobre los
parámetros analizados.
Criterio de elegibilidad
Criterios de inclusión: estudios experimentales in vitro, estudios con artículos disponibles de
manera gratuita.
Criterios de exclusión: revisiones de la literatura.
Fuentes de información y estrategia de búsqueda
Las bases de datos utilizadas para esta revisión hasta octubre de 2024 fueron: Pubmed, Embase,
Scopus y Web of Science de acuerdo con la ecuación de búsqueda definida previamenteNo se
aplicaron filtros de idioma. La búsqueda se limitó a estudios publicados hasta octubre de 2024,
siguiendo los criterios y reglas para cada base de datos, utilizando los términos boleanos AND u
OR, para combinar los términos Mesh y No Mesh buscados mediante título y abstract.
Tabla 1. Ecuaciones de búsqueda.
BASE DE
DATOS
ECUACIONES DE BÚSQUEDA
COMBINACIONES
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Pubmed
1# Férula Oclusal
(("occlusal splint") OR (“dental occlusal splint”) OR (“dental stabilization
splint”) OR (“interocclusal appliance”) OR (“Occusal appliance”) OR
(“Occusal splints”) OR (“Occusal stabilization splint”))
2# Impresión 3D
((“Three-dimensional printing”) OR (“
3-Dimensional Printing”) OR (“3-D
Printing”) OR (“3D Printing”) OR (“Printing, 3-Dimensional”) OR
(“Printing, Three Dimensional”) OR
(“3-Dimensional Printing”) OR
(“Printing, 3D”) OR (“Three-Dimensional Printing”)
)
3# Resultados
((“Biocompatibility”) OR (“cytotoxicity”) OR (“cell toxicity”) OR
(“cytotoxic activity”) OR (“cytotoxic effect”) OR (“cytotoxic reaction”) OR
(“accuracy”) OR (“precision”) OR (“trueness”) OR (“stability”) OR
(“resistance”))
*1+2+3
*1+2
Embase
1# Férula Oclusal
("occlusal splint" OR “dental occlusal splint” OR “dental stabilization
splint” OR “interocclusal appliance” OR “Occusal appliance” OR “Occusal
splints” OR “Occusal stabilization splint”)
2# Impresión 3D
(“Three-dimensional printing” OR “
3-Dimensional Printing” OR “3-D
Printing” OR “3D Printing” OR “Printing, 3-Dimensional” OR “Printing,
Three Dimensional” OR
“3-Dimensional Printing” OR “Printing, 3D” OR
“Three Dimensional Printing”)
3# Resultados
(“Biocompatibility” OR “cytotoxicity” OR “cell toxicity” OR “cytotoxic
activity” OR “cytotoxic effect” OR “cytotoxic reaction” OR “accuracy” OR
“precision” OR “trueness” OR “stability” OR “resistance”)
*1+2+3
*1+2
Scopus
1# Férula Oclusal
(("occlusal splint") OR (“dental occlusal splint”) OR (“dental stabilization
splint”) OR (“interocclusal appliance”) OR (“Occusal appliance”) OR
(“Occusal splints”) OR (“Occusal stabilization splint”))
*1+2+3
*1+2
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2# Impresión 3D
((“Three-dimensional printing”) OR (“
3 Dimensional Printing”) OR (“3-D
Printing”) OR (“3D Printing”) OR (“Printing, 3-Dimensional”) OR
(“Printing, Three Dimensional”) OR
(“3-Dimensional Printing”) OR
(“Printing, 3D”) OR (“Three Dimensional Printing”)
)
3# Resultados
((“Biocompatibility”) OR (“cytotoxicity”) OR (“cell toxicity”) OR
(“cytotoxic activity”) OR (“cytotoxic effect”) OR (“cytotoxic reaction”) OR
(“accuracy”) OR (“precision”) OR (“trueness”) OR (“stability”) OR
(“resistance”))
Web of
Science
1# Férula Oclusal
(TS=("occlusal splint") OR TS=(“dental occlusal splint”) OR TS=(“dental
stabilization splint”) OR TS=(“interocclusal appliance”) OR TS=(“Occusal
appliance”) OR TS=(“Occusal splints”) OR TS =(“Occusal stabilization
splint”))
2# Impresión 3D
(TS=(“Three-dimensional printing”) OR TS=(“
3 Dimensional Printing”) OR
TS=(“3-D Printing”) OR TS=(“3D Printing”) OR TS=(“Printing, 3-
Dimensional”) OR TS=(“Printing, Three Dimensional”) OR
TS=(“3-
Dimensional Printing”) OR TS=(“Printing, 3D”) OR TS=(“Three
Dimensional Printing”))
3# Resultados
((TS=(“Biocompatibility”) OR TS=(“cytotoxicity”) OR TS=(“cell toxicity”)
OR TS=(“cytotoxic activity”) OR TS=(“cytotoxic effect”) OR TS=(“cytotoxic
reaction”) OR TS=(“accuracy”) OR TS=(“precision”) OR TS=(“trueness”)
OR TS=(“stability”) OR TS=(“resistance”))
*1+2+3+
*1+2
El proceso de búsqueda y selección de estudios, extracción de datos se realizó por dos
examinadores independientes (F.R.CH – M.L.V). Además, se realizó una búsqueda manual de la
lista de referencias de los artículos científicos seleccionados para identificar estudios adicionales.
Selección de estudios
Luego de eliminar los duplicados o triplicados con el gestor bibliográfico: Mendeley. Dos
revisores independientes (F.R.CH – M.L.V) realizaron la selección de los estudios mediante título
VIT A L Y S C I E N C E R E V I S T A C I E N T Í F I C A M U L T I D I S C I P L I N A R I A
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y abstract, de acuerdo con los criterios de selección y se anotaron en una hoja de Excel para
facilitar el manejo de los datos.
Una vez definidos los estudios a ser utilizados se obtuvieron los textos completos de los
artículos científicos.
Extracción de datos
Las variables extraídas de los artículos científicos fueron: Autor, año de publicación, objetivo,
criterios de inclusión, criterios de exclusión, muestras, material, fabricante, composición del
material, angulación de fabricación, espesor de capa utilizado, técnicas alternativas de
fabricación, materiales alternativos de fabricación, proceso para medir los distintos resultados,
método de evaluación de resultados, estadístico, conclusiones.
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Figura 1. Diagrama de flujo PRISMA.
RESULTADOS
En la presente investigación se emplearon 11 estudios de la literatura encontramos artículos de
carácter in vitro, entre los cuales categorizamos su origen destacando 3 de Suiza, 2 procedentes
de Finlandia, 2 de Alemania, y por último varios países que comprenden 1 articulo como son
Serbia, Polonia, Japón y Romania. A su vez considerando el año 2024 encontramos a 2 artículos,
una mayor frecuencia con 6 del año 2023, 2 del año 2022, y 1 del año 2019.
En cuanto al diseño asistido por computadora (CAD), el formato de archivo .stl fue el más
utilizado, según se recopila en la Tabla 2, se destacó el archivo (.stl) como software principal en
el estudio con 4 artículos que lo respaldan, seguido del archivo (.dlp) además del programa
autodesk que comprendido 3 artículos y el resto de los programas con un ejemplar como
Magics v19, Formlabs Inc, GOM-Inspect 2019, Tizian Creativ RT-Software, Netfabb 2020 y
exocad junto con 5 programas procedentes de USA, 3 de Alemania y uno de Bélgica.
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Por otro lado, el CAM (Computer Aided Manufacturing) destaco la impresora 3D “Asiga MAX”
con 4 estudios que la implementaron, y el resto ocupando distintos tipos de impresoras 3D,
enfocando el país de origen de predilección a Estados Unidos con 5 impresoras fabricadas en el
país, seguido por Alemania con 2 unidades, Australia con 2 unidades, por su parte Reino Unido,
China, Suiza y Países Bajos con una impresora cada uno.
Tabla 2. Tipos de archivos e impresoras utilizados en impresión 3D.
Autor / año
CAD
CAM
Gibreel, 2022 (9)
Para los materiales de férula impresos en
3D, se creó un archivo STL con las
dimensiones de la muestra en AutoCAD
(Autodesk, San Rafael, CA, EE. UU.)
se imprimió en una impresora 3D (Asiga
MAX™, Asiga, Sydney, Australia)
Puškar, 2019 (14)
Se utilizó CAD (Magics v19, Materialise,
Bélgica)
se fabricaron con la máquina SLA-6000HD
(3D-Systems, EE. UU.)
Weżgowiec, 2023 (7)
Los archivos. stl se crearon y se cargaron
en el software PreForm. v. 3.28.1
(Formlabs Inc., Somerville, EE. UU.),
con Meshmixer v. 3.5.474 (Autodesk Inc.,
San Francisco, EE. UU.).
Perea-Lowery, 2023 (10)
NE
Una impresora de procesamiento de luz
digital (DLP) (Asiga MAX™, SCHEU-DENTAL
GmbH, Iserlohn, Alemania)
Schmeiser, 2022 (23)
(GOM-Inspect 2019, GOM GmbH,
Braunschweig, Alemania)
GI (GR22 flex, pro3dure medical GmbH) o
con 3DP-KY (KeySplint soft, Keystone
Industries, Gibbstown, EE. UU.).
Wuersching, 2023 (21)
(Tizian Creativ RT-Software, Schütz Dental
GmbH, Rosbach, Alemania) y se exportó
como un archivo de lenguaje de
teselación estándar (stl).
(NextDent 5100, NextDent, Centurionbaan,
Países Bajos).
Rosello, 2023 (24)
(Netfabb 2020, Autodesk, Inc., San
Francisco, CA, EE. UU.).
(Rapidshape P30, Straumann, Basilea, Suiza)
Saadat, 2024 (25)
Para DLP, el archivo de referencia se
importó al software de corte Netfabb
Basis 2022.2.2 (Autodesk Inc., San Rafael,
CA, EE. UU.).
SLA (Preform, Formlabs, Sommerville, MA,
EE. UU.)
Wada, 2023 (18)
NE
impresora LCD.MTC5, PLAN-MECA OY,
Helsinki, Finlandia) Y a impresora de
procesamiento de luz digital (DLP) con 385
nm (Asiga MAX).MT,SCHEUDENTAL GmbH,
Iserlohn, Alemania)
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Popescu, 2024 (13)
El diseño asistido por computadora del
aparato dental incluyó la importación de
archivos STL con Exocad (Exocad 3.1.
Rijeka, Exocad GmbH Darmstadt,
Alemania)
(3D Systems, NextDent BV, Soesterberg,
Países Bajos) Se utilizó la impresora 3D
Asiga Max (3D
MAX UV 385 Asiga, Alexandria, Australia)
Prpic, 2023 (26)
(Netfabb Premium 2019, Autodesk, San
Rafael, CA, EE. UU.; Meshmixer,
Autodesk, San Rafael, CA, EE. UU.
3D P20+ (Straumann, Basilea, Suiza); Dental
LT Clear se imprimió utilizando Form 3B
(Formlabs, Somerville,
MA, EE. UU.), seguido de un procedimiento
de pospolimerización en Form Cure
(Formlabs,
Somerville, MA, EE. UU.); NextDent Ortho
Rigid se imprimió utilizando AccuFab-L4D
(Shining 3D
GmbH, Hangzhou, China), seguido de un
procedimiento de pospolimerización en
FabCure (Shining
3D GmbH, Hangzhou, China); ProArt Print
Splint se imprimió utilizando PrograPrint
PR5 (Ivoclar
Vivadent AG, Schaan, Liechtenstein),
seguido de un procedimiento de
pospolimerización en
PrograPrint Cure (Ivoclar Vivadent AG,
Schaan, Liechtenstein); y Dentona
Flexisplint se imprimió
utilizando LC Opus (Photocentric Ltd.,
Peterborough, Reino Unido), seguido de un
procedimiento
de pospolimerización en Cure M+
(Photocentric Ltd., Peterborough, Reino
Unido).
*NE: No Especifica
En cuanto a los materiales de eleccion para la impresión 3D, destaco KeySplint Soft con 6
estudios, seguida de V-Print splint comfort con 5 estudios, con 3 estudios cada uno le siguen
Dental LT Clear, NextDent Ortho Rigid (ND) y LuxaPrint Ortho Plus (LP), con 2 estudios
encontramos a IMPRIMO LC Splint flex y al resto con un estudio cada uno. Enfocando al material
de eleccion “light-curing resin” que fue utilizado en múltiples estudios lo observamos en la Tabla
3.
Tabla 3. Materiales evaluados en los estudios impresos 3D y su mayor prevalencia.
Materiales de 3D
Autor
/ año
IMP
RIM
O LC
IMPRI
MO
LC
KeySpl
int
Soft
V-
Print
splint
Resina
epoxi
Accura
Denta
l LT
Clear
GR-22
Flex
NextDent
Ortho
Rigid
LuxaPri
nt
Ortho
SHERA
print-
ortho
FREEPRIN
T® splint
2.0
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48
Spli
nt
Splint
flex
comf
ort
®
ClearV
ue
(ND)
Plus
(LP)
plus
UV (SP)
Gibre
el,
2022
(9)
Ligh
t
curi
ng
resi
n
Light
curing
resin
Light
curing
resin
Light-
curing
resin
NE
NE
NE
NE
NE
NE
NE
Puška
r,
2019
(14)
NE
NE
NE
NE
polyme
r-based
epoxy
resin
NE
NE
NE
NE
NE
NE
Weżg
owiec
,
2023
(7)
NE
NE
NE
NE
NE
photo
polym
er
resin
NE
NE
NE
NE
NE
Perea
-
Lowe
ry,
2023
(10)
NE
Meth
acryla
te-
based
resin
Metha
crylat
e-
based
resin
Acryla
te-
based
resin
NE
NE
NE
NE
NE
NE
NE
Schm
eiser,
2022
(23)
NE
NE
Metha
crylat
e
mono
mer
NE
NE
NE
Oligo
mers,
metha
crylic
resins
NE
NE
NE
NE
Wuer
schin
g,
2023
(21)
NE
NE
light-
curing
resin
light-
curing
resin
NE
NE
NE
Resina
3D
Biocomp
atible
high-
quality
, light-
cured
resin
light-
curing
resin
NE
Rosell
o,
2023
(24)
NE
NE
pheno
xyethy
l
metha
crylat
e
Polye
ster
dimet
hacryl
ate
NE
NE
NE
NE
EBPAD
MA
NE
Isopropyli
denediph
enol peg-
2
dimethacr
yl
Saada
t,
2024
(25)
NE
NE
NE
light-
curing
resin
NE
photo
polym
er
resin
NE
NE
light-
cured
resin
NE
NE
Wada
,
2023
(8)
NE
NE
light-
curing
resin
NE
NE
NE
NE
NE
NE
NE
NE
Pope
scu,
2024
NE
NE
NE
NE
NE
NE
NE
resina de
fotopolí
mero a
NE
NE
NE
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Vol. 4 No.9 PP. 37-62
49
(27)
base de
éster
Prpic,
2023
(26)
NE
NE
NE
NE
NE
Acryli
c
light-
polym
erizin
g
NE
Monome
r based
on acrylic
esters
NE
NE
NE
*NE: No Especifica
En la Tabla 4 en cuanto a la angulación utilizada en cada estudio se denoto que 5 artículos
utilizaron 90º como elección, mientras que uno de ellos utilizo 45º y solo uno realizo la
investigación con todas las angulaciones 0º, 30º, 45º, 60º y 90º. Por otro lado, el espesor de
capa se ha ido manteniendo constante en una medida de 100um a excepción de 2 estudios que
utilizaron diferentes espesores como lo son 2 estudios de 50um, 1 estudio de 1um y 1 estudio
de 1000um. El poscurado de las muestras no reflejo la elección del enfoque hacia la utilización
de la luz UV, seguido con 2 estudios realizados con luz LED y uno de ellos sometido al aire, el
resto se manejaron con el poscurado del fabricante. Para el pulido encontramos 6 papel
abrasivo de carburo de silicio y 1 con fresa de carburo de tungsteno.
Tabla 4. Parámetros de impresión en 3D.
Parámetros de impresión 3D
Autor / año
Angulacion de
Impresión
Espesor de Capa
Poscurado
Pulido
Gibreel, 2022 (9)
90º
100 um
Form cure, Formlabs
máquina pulidora
utilizando papeles
abrasivos de carburo
de silicio
Puškar, 2019 (14)
NE
0,1 mm (100um)
someterlas a luz
ultravioleta en un
aparato de poscurado
durante 30 minutos
NE
Weżgowiec, 2023
(7)
90º
100 um
Se poscuraron en un
Form Cure (Formlabs Inc.)
equipado con diodos
emisores de luz (LED)
multidireccionales de 405
nm
papel de lija (grano
P500, P1000 y
P1200) y polvo de
piedra pómez de 0,6
mm
Perea-Lowery, 2023
(10)
90º
100 um
dispositivo de diodo
emisor de luz (LED) a
60◦C durante 30 min
papeles de lija de
carburo de silicio de
hasta P1200
Schmeiser, 2022
(23)
90º
1 um
luz UV (CD2, pro3dure
medical GmbH) durante
2×20 min con el sustrato
3DP-GI
NE
Wuersching, 2023
(21)
NE
1 mm (1000um)
aparato de flash de
xenón (PAGcurar); , 30
minutos postexposición a
fresa de carburo de
tungsteno con una
mezcla de agua y
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50
rayos UV de 10 minutos a
60 °C
polvo de piedra
pómez, y el pulido
final se realizó con
un pulidor de
carburo de
tungsteno.
Rosello, 2023 (24)
NE
NE
NE
carburo de silicio
(SiC, P1200)
Saadat, 2024 (25)
0◦, 30◦, 45◦, 60◦,
y 90
50 um
Luz UV en la máquina
Form Cure
NE
Wada, 2023 (8)
90º
100 um
estroboscópico con 2000
destellos en cada
superficie (Autoflash
G171, BEGO) se
postcuraron en el aire.
papel de lija de
carburo de silicio de
grano 4000 con un
tamaño de grano de
5 μm (papel SiC).
Popescu, 2024 (27)
45º
50 um
luz ultravioleta durante
10 minutos en la
fotopolimerización Led
BB Cure horno Plus.
NE
Prpic, 2023 (26)
NE
NE
NE
Papeles de lijado
metalográficos
estándar con
tamaños de grano
de
aproximadamente
30µm(P500), 18µm
(P1000), y 15µm
(P1200) en una
pulidora
*NE: No Especifica
Dentro de los estudios se tomaron varios puntos de interese en investigación, como lo es la
evaluación de la Dureza de materiales impresos 3D, por lo que en este estudio se evaluó que 5
de ellos nos relatan de dureza, sin embargo, 4 de ellos se especifican en investigar la dureza
“Vickers”, y solo uno de ellos evalúa la dureza “Shore D”. Para su análisis se tomaron formulas
especificas denotando está en particular que se repite en varias investigaciones “0.1891×PARA
d2 VHN= donde F es la fuerza de indentación (N) (9,81 N) y d es la longitud media de las
diagonales de la indentación impresa (mm).” según el tipo de investigación y se llegó a la
conclusión que los materiales impresos en 3D tienen una correlación directa con falta de
resistencia evidenciándose en las muestras tomadas que fueron sometidas a evaluación de
dureza y a largo plazo todas las muestras impresas generan microfisuras, desgaste vertical y
afectación a la microdureza.Tabla 5.
Tabla 5. Resultados en cuanto a dureza.
Autor / año
Dureza
Dureza resultados
Gibreel, 2022 (9)
La dureza superficial Vickers (VHN) de muestras de
barras secas y almacenadas en agua (30 días a
La dureza se mostró mediante los
tres materiales flexibles de férula
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51
37 °C) (4 × 10 × 10 mm3) se midió utilizando un
dispositivo de prueba de microdureza (Duramin-5,
Struers) con una carga de 1,96 N aplicada durante
15 s. Las muestras se limpiaron en un dispositivo
de limpieza ultrasónico (Quantrex 90, L&R
Ultrasonics, Kearny, Nueva Jersey, EE. UU.) en
desionizado. agua durante 10 minutos antes de
realizar la prueba. Se calculó un promedio de tres
mediciones de cada muestra (de =16/material). Las
longitudes diagonales de las huellas se midieron
con la ayuda del operador del ocular de las
máquinas de prueba y luego se utilizaron en el
cálculo de los valores VHN.
fabricados aditivamente, KeySplint
Soft, IMPRIMO LC Splint flex y V-
Print splint comfort (pag>0,05). Se
detectó una correlación
relativamente moderada entre la
profundidad de desgaste vertical y la
dureza de la superficie (r2=-
0,596,pag
Weżgowiec, 2023 (7)
Las pruebas fueron realizadas por un único
investigador de acuerdo con las directrices PN-EN
ISO 868:2005.41 Antes de la prueba, las muestras
en forma de disco con un diámetro de 30 mm y
una altura de 5 mm se acondicionaron durante 88
h en una atmósfera estándar (23/50). El valor de
dureza Shore D se midió para cada muestra en 5
puntos (a una distancia de al menos 9 mm de los
bordes de la muestra y 6 mm entre sí) utilizando
un durómetro Shore HBA 100-1 (Sauter AG,
Basilea, Suiza). Los lados pulidos y sin pulir de las
muestras se probaron por separado. El valor se
leyó 15 s después de presionar el pie del
durómetro contra la muestra.
Una comparación de las muestras
no envejecidas y envejecidas reveló
que la dureza Shore D de la resina
Dental LT imprimible en 3D se
redujo significativamente entre los
materiales sin pulir después de 90
días de almacenamiento en agua
(pag<0,0001)
Rosello, 2023 (24)
La dureza Vickers (HV) se determinó en placas
(12×12×3 milímetros3) utilizando un comprobador
de microindentación (MHT-4 Anton Paar, Graz,
Austria) de acuerdo con la norma ISO 6507-1 [25]
con una carga de 0,2 kilolibras (HV0,2) y un tiempo
de carga de 12 s [25]. Para ello, se midió la
longitud de las diagonales de las hendiduras
creadas (20 por grupo) con un microscopio digital
(VK-X1000, Keyence, Osaka, Japón) y se calculó la
dureza Vickers de la siguiente manera: Valor alto =
0,1891×F×d−2 F = fuerza de prueba (N); d =
longitud diagonal de la sangría (mm).
El ANOVA mostró una influencia
significativa del material y las
condiciones de almacenamiento,
según las cuales el primero debe
considerarse como el factor
relevante debido a un valor F más
alto. Ya después del
prealmacenamiento (línea de base),
las resinas de dimetacrilato
impresas (FRE, LUX y VPR)
mostraron una mayor dureza
Vickers de FRE (11,8 HV), LUX (15,0
HV) y VPR (13,7 HV) en comparación
con las resinas de metacrilato CLE
(3,3 HV) y KEY (3,5 HV). Después del
termociclado (grupo D), se observó
una disminución significativa en HV
para todos los materiales de férulas
oclusales (CLE: 3,0 HV, pag
Wada, 2023 (18)
Para cada subgrupo, se seleccionaron
aleatoriamente dos muestras para realizar
mediciones de microdureza. Utilizando un
dispositivo de prueba de dureza Vickers (Duramin-
5, Struers, Ballerup, Dinamarca), se imprimieron
Para el material duro, un ANOVA de
2 vías reveló que el sistema de
impresión afectó significativamente
la microdureza (ANOVA de 2 vías).
pag <0,001)
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las hendiduras de la pirámide de base cuadrada en
10 regiones diferentes de cada muestra
seleccionada. La fuerza de indentación fue de 9,81
N y el tiempo de aplicación fue de 5 s. Se midieron
las diagonales de la indentación impresa y se
calculó el número de dureza Vickers (VHN) como la
microdureza utilizando la siguiente ecuación:
0.1891×PARA d2 VHN= donde F es la fuerza de
indentación (N) (9,81 N) y d es la longitud media
de las diagonales de la indentación impresa (mm).
Prpic, 2023 (26)
La dureza de la superficie se calculó utilizando la
prueba de dureza Vickers utilizando la siguiente
fórmula: HV = 1,854(F/D2), donde HV representa la
dureza Vickers (VHN), F representa la carga
aplicada a una muestra (kgf) y D representa el área
de la sangría (mm).2). Para la determinación de la
dureza Vickers se utilizó un durómetro (CSV-10, ESI
Prüftechnik GmbH, Wendlingen am Neckar,
Alemania). Se aplicó una carga de 100 g a la
superficie de cada muestra durante un tiempo de
permanencia establecido en 10 s. Se tomaron
cinco mediciones para cada muestra y, finalmente,
se calculó el valor medio de dureza Vickers
Los valores máximos y mínimos de
dureza Vickers (VHN) de los grupos
examinados fueron 23,1 y 19,1 para
ProArt CAD Splint, 20,7 y 17,4 para
ProBase Cold, 14,3 y 8,9 para
NextDent Ortho Rigid, 13,2 y 9,5
para Dental LT Clear, 9,6 y 8,1 para
Dentona Flexisplint, 11,3 y 6,6 para
Cosmos Bite Splint, y 5,8 y 4,2 para
ProArt Print Splint. Dos materiales
impresos en 3D (Dentona Flexisplint
y Cosmos Bite Splint) no cumplieron
con los requisitos ISO [31] para
resistencia a la flexión (≥65 MPa). El
ANOVA unidireccional mostró una
significación estadística (pag grupos
examinados.
En la Tabla 6 observamos que la microscopia óptica en 3D fue el método de evaluación mayor
utilizado en las investigaciones, ya sean diferentes las pruebas a las que se sometieron las
muestras, se llega a una conclusión hablando del desgaste evidenciado en materiales impresos
en 3D, Todos los materiales ya sean de elaboración aditiva o sustractiva ante la prueba
generaron fisuras, grietas e irregularidades, mientras que los materiales impresos destaco uno
en particular KeySplint Soft el cual demostró una mayor resistencia a múltiples factores
incluyendo entre ellas al desgaste y una menor sorción de agua.
Tabla 6. Resultados al desgaste.
Autor / año
Desgaste
Desgaste resultados
Gibreel, 2022 (9)
Se ensayó el desgaste de cuatro muestras de cada
material de férula (grosor: 2 mm, longitud: 10 mm,
ancho: 15 mm). Cada muestra se montó en un
bloque de resina acrílica y se pulió secuencialmente
en una máquina rotativa utilizando láminas de
carburo de silicio con tamaños de grano de hasta
4000 grit FEPA. Las muestras se almacenaron en
agua a 37°C durante 24 h antes de la prueba. Para
realizar la prueba de desgaste de dos cuerpos se
Los ejemplares presentaban signos
visuales de desgaste en forma de
hoyos, valles, rayones, grietas e
irregularidades. Hubo diferencias en
las tendencias de desgaste y el
tamaño de las facetas entre los
materiales investigados. Todos los
materiales mostraron ranuras
orientadas paralelas a las
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utilizó una máquina simuladora de masticación (CS-
4.2, SD Mechatronik, Feldkirchen-Westerham,
Alemania), que comprende dos cámaras que simulan
movimientos verticales y horizontales en presencia
de agua al mismo tiempo. Cada cámara tiene un
portamuestras de plástico inferior para insertar la
muestra, así como un antagonista superior para
retener la punta de carga. Las puntas de carga
estándar del fabricante (bola de esteatita, 6 mm) se
incrustaron en un material de resina acrílica
autopolimerizable dentro de un anillo de plástico y
luego se fijaron en el antagonista superior con un
tornillo de fijación. Se realizó una simulación de
masticación a 1,5 Hz con un peso vertical de 2 kg, lo
que produjo 20 N de fuerza de masticación. Cada
muestra fue expuesta a 15.000 ciclos de carga. Los
patrones de desgaste se escanearon con un
microscopio óptico 3D (Bruker Nano, Berlín,
Alemania) y luego se analizaron con el software
Vision64 Map para medir la pérdida de material. Los
valores de profundidad total de desgaste (μm) se
obtuvieron de varios sitios, según el promedio de los
puntos más profundos de todos los escaneos del
perfil.
direcciones de deslizamiento. Los
materiales Paladon 65, Palapress,
Aqua, Cast e IMPRIMO LC Splint
mostraron facetas de desgaste
uniformes. Se observó deformación
plástica en las facetas de desgaste
de IMPRIMO LC Splint flex, V-Print
splint comfort y KeySplint. Suave.
Paladon 65 y Cast mostraron una
superficie más suave con gran
aumento.
Perea-Lowery, 2023
(10)
Se realizó una prueba de desgaste de dos cuerpos en
muestras preparadas con dimensiones de
2,0×10.0×15,0 milímetros3(n = 4/material). Cada
muestra se fijó a un bloque de resina acrílica y se
pulió secuencialmente utilizando láminas de carburo
de silicio con tamaños de grano de hasta 4000 FEPA.
Las muestras se almacenaron en agua a 37◦C
durante 24 h antes de la prueba. Se utilizó un
simulador de masticación (CS-4.2, SD Mechatronik,
Feldkirchen-Westerham, Alemania) con dos cámaras
para realizar la prueba de desgaste en presencia de
agua. Las muestras se fijaron al soporte de plástico
inferior del simulador, mientras que las puntas de
carga estándar del fabricante (bola de esteatita, 6,0
mm) se aseguraron al superior con un tornillo de
fijación. Se realizó una simulación de masticación a
1,5 Hz con un peso vertical de 2 kg, lo que equivale a
20,0 N de fuerza de masticación. Cada muestra se
sometió a 15.000 ciclos de carga. A continuación, los
patrones de desgaste se escanearon con un
microscopio óptico 3D (Bruker Nano GmbH, Berlín,
Alemania) y las estimaciones de pérdida de material
se calcularon utilizando el software Vision64 Map.
Los valores totales de profundidad de desgaste
vertical se adquirieron en micrómetros (µm) de
varios sitios promediando los puntos más profundos
Los valores de profundidad de
desgaste vertical fueron
estadísticamente significativos (P
<0,001).
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de todos los escaneos de perfil.
Schmeiser, 2022
(23)
Los resultados del desgaste de dos cuerpos se
pueden describir utilizando únicamente la pérdida
de material vertical
Con respecto a todos los grupos de
materiales (CAM-TD: media − 0,82
mm, IC del 95 % [− 0, 54; − 1, 09];
CAM-CL: − 0, 56 mm, [−0,42; −0,76];
3DP-GI: −0,45 mm, [−0,14; −0,75];
3DP-KY: − 0,51 mm, [− 0,39; − 0,62])
no se encontraron diferencias en los
resultados de desgaste de dos
cuerpos (ANOVA unidireccional;
pérdida vertical: pag=0,102) (Tabla3)
No hubo pérdida de material
causada por los materiales de la
férula oclusal en los antagonistas del
esmalte. Sin embargo, se
encontraron diferencias en la
distribución de los patrones de daño
entre los materiales individuales. En
la figura se muestran imágenes
microscópicas típicas de los
patrones de daño observados.4.
CAM-CL mostró
predominantemente una superficie
exclusivamente desgastada sin
perforación ni fractura (92 %; IC del
95 % [60; 100]). Para CAM-TD (50 %
[14; 73]) y 3DP-KY (42 % [14; 73]),
aproximadamente la mitad de los
sustratos mostraron superficies
exclusivamente desgastadas.
Wada, 2023 (8)
Los patrones de desgaste se escanearon utilizando
un perfilómetro óptico (OP) 3D (ContourGT-I, Bruker
Nano, Inc., Tucson, AZ, EE. UU.), y se calculó el
promedio de los puntos más profundos de 6 perfiles
escaneados en cada muestra como profundidad de
microdesgaste. (μm), que fue el valor representativo
de la resistencia al microdesgaste.
Para la resistencia al nanodesgaste,
se encontró la interacción entre el
sistema de impresión y la atmósfera
de poscurado y el sistema de
impresión fue significativamente
afectó la resistencia al nanodesgaste
solo en 2 subgrupos postcurados sin
N2(pag <
0,001). Mientras tanto, para el
material blando, el ANOVA de 2 vías
reveló que todas las
propiedades evaluadas se vieron
afectadas significativamente tanto
por el sistema de
impresión (pag=0,001 para el
módulo de flexión ypag <0,001 para
todos los demás) y
atmósfera de poscurado (0,001 para
todos los demás).pag=0,022 para la
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resistencia a la
flexión, .pag=0,005 para el módulo
de flexión, .pag=0,006 para la
microdureza,pag=0,004
para la resistencia al
microdesgaste,pag <0,005 para
todos los demás).
En cuanto a la resistencia a la Flexión por parte de los materiales impresos 4 artículos que
observamos en la Tabla 7, narran el método de evaluación con el que se estudió siguiendo
parámetros de normativa ISO y sometiendo a los materiales a diversas pruebas, obteniendo
como resultado que el material proveniente de KeySplint Soft reaccionó positivamente ante las
pruebas y obtuvo valores destacados comparándolo con sus homólogos impresos y otros
métodos de fabricación como el fresado, sin embargo en las diversas pruebas se evidencio que
a excepción de KeySplint Soft el resto de materiales utilizados en impresión 3D sufrió un declive
ante los materiales fabricados por técnica sustractiva.
Tabla 7. Resultados a la flexión.
Autor / año
Flexion
Flexion Resultados
Weżgowiec, 2023 (7)
Las pruebas fueron realizadas por un único
investigador de acuerdo con las directrices
PN-EN ISO 20795-1:2013.42. Antes de la
prueba, las muestras en forma de barra (64
mm × 10,0 (±0,2) mm × 3,3 (±0,2) mm) se
acondicionaron en agua destilada a 37°C
durante 50 h. A continuación, se midieron
la altura y el ancho de cada muestra en 5
puntos utilizando un calibrador digital
Magnusson (150 mm) (Limit, Alingsås,
Suecia), y se calculó el área de la sección
transversal media inmediatamente antes
de la prueba. La prueba de flexión de tres
puntos se realizó utilizando la máquina de
prueba universal (Z10-X700; AML
Instruments Ltd, Lincoln, Reino Unido) a
una velocidad de desplazamiento
constante de 5 mm/min y una longitud de
tramo de 50 mm entre los soportes.
Se realizaron comparaciones múltiples de
cola larga. Cuando se compararon muestras
no envejecidas, los valores más altos se
observaron para el PMMA curado con calor
convencional, mientras que las muestras
hechas de resina imprimible en 3D tuvieron
valores de resistencia a la flexión
significativamente más bajos. El material se
poscuró durante 20 minutos a 80°C tuvo el
valor más bajo, pero la diferencia entre los
2 tipos de postcurado no fue
estadísticamente significativa (pag=0,2629).
La comparación del módulo de flexión
reveló que el módulo más bajo se obtuvo
para la resina imprimible en 3D postcurada
durante 30 minutos a 60°do (Fig. 3C). Tras el
análisis de las muestras envejecidas
artificialmente, los materiales se clasificaron
en términos de resistencia a la flexión o
módulo de la misma manera que las
muestras no envejecidas. Sin embargo, las
diferencias entre los materiales fueron más
pronunciadas
Perea-Lowery, 2023
(10)
Realización de una prueba de flexión de
tres puntos de acuerdo con la norma ISO
20795-1 de la Organización Internacional
Entre los materiales de férulas flexibles
investigados, KeySplint Soft mostró
significativamente la mayor resistencia a la
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56
de Normalización (ISO). Utilizando una
máquina de ensayo universal (modelo LRX,
Lloyds Instruments Ltd., Hampshire, Reino
Unido). Las dimensiones finales de las
muestras fueron 65,0 mm.×10,0
milímetros×3,3 mm (n = 16/material)
flexión en seco en comparación con
IMPRIMO LC Splint flex (PAG=0,001) y
comodidad de la férula V-Print (PAG=0,001).
Los tres materiales de férula tenían el
mismo valor medio de módulo elástico seco
(0,8 GPa,PAG=0,913). Todos los materiales
investigados mostraron una caída sustancial
en la resistencia a la flexión y el módulo
elástico (P
Wada, 2023 (8)
Para evaluar la resistencia a la flexión y el
módulo de flexión, se realizó una prueba
de flexión de tres puntos para cada
muestra mediante una máquina de prueba
universal (Modelo LRX; Lloyds Instruments
Ltd, Hampshire, Reino Unido). La prueba se
realizó con una velocidad de cruceta de 5,0
mm/min y una longitud de tramo de 50
mm en una atmósfera de aire a 23,0±1◦C
utilizando una celda de carga con una
capacidad de 2500 N
La atmósfera de poscurado afectó
significativamente la resistencia a la flexión
(0,001).pag=0,002), . El uso de la impresora
Asiga mejoró significativamente la
resistencia a
la flexión solo en materiales blandos
postcurados sin N2(pag=0,002)
Prpic, 2023 (26)
Resistencia a la flexión de las muestras se
midió utilizando un instrumento de prueba
universal (Inspekt Duo 5 kN-M, Hegewald &
Peschke GmbH, Nossen, Alemania). De
acuerdo con la norma ISO dada, los
especímenes se mantuvieron en un baño
de agua durante 50±1 hora a 37◦C antes
del proceso de prueba. Después de que
transcurriera el tiempo recomendado, cada
muestra se retiró cuidadosamente del baño
de agua y se colocó en los soportes
cilíndricos del instrumento de prueba. La
distancia entre los centros de los soportes
era de 50 mm y el penetrante de carga se
colocó a mitad de camino entre los
soportes de apoyo. La carga que se aplicó a
las muestras se amplificó desde 0
utilizando una velocidad de cabezal de 1
mm/min hasta que la muestra se rompió
Los valores de resistencia a la flexión de
Dentona Flexisplint se midieron en ocho
muestras; en consecuencia, el análisis
estadístico del material mencionado solo se
realizó en ocho muestras (en lugar de diez
muestras como en los otros grupos). Los
valores máximos y mínimos de resistencia a
la flexión (MPa) de los materiales
examinados fueron los siguientes: 122,1 y
90,2 para ProArt CAD Splint, 87,8 y 77,4
para ProBase Cold, 82,9 y 57,6 para Dental
LT Clear, 87,9 y 59,3 para NextDent Ortho
Rigid, 50,8 y 40,7 para Dentona Flexisplint, y
57,7 y 33,5 para Cosmos Bite Splint.
En la Tabla 8, observamos que no se hallaron evidencias clínicas que demuestren Citotoxicidad
por parte de estos materiales con las estructuras de contacto que las rodean, así mismo
demuestran un grado mínimo de 77,60% y máximo de 94,10% de Biocompatibilidad con el
organismo destacando sus adecuadas propiedades amigables con el organismo.
Tabla 8. Biocompatibilidad y citotoxicidad.
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Autor / año
RESULTADOS
Biocompatibilidad
Citotoxicidad
Puškar, 2019 (14)
La prueba MTT realizada al cultivo
celular MRC-5 mostró que el
material tenía un grado
satisfactorio de biocompatibilidad,
que fue no inferior al 77,60% y
superior al 94,10% de viabilidad
celular. La viabilidad más baja
registrada fue del 77,60% y este
valor representa la viabilidad del
cultivo MRC-5.
Después de la incubación de la línea celular de
fibroblastos murinos L929 con los extractos del
material experimental en DMEM, se observó que el
material analizado no resultó citotóxico después del
primer período de prueba de 3 días y ligeramente
citotóxico después de todos los demás períodos de
prueba. Después de 3 días de exposición, el porcentaje
de células viables fue del 96,26%, después de 5 días
89,96%, después de 7 días 85,10% y después de 21
días 79,40%
En cuanto a tenacidad, su estudio destacó al material KeySplint como el mayor valor
significativo de tenacidad, brindándole un plus ante los demás materiales evaluados incluyendo
sus formas alternativas de elaboración. Por otro lado, hablando de Precisión se evidencio un
mayor índice de fidelidad en las técnicas sustractivas que en las aditivas.
Tabla 9. Tenacidad y precisión.
Autor/ año
Resultado
Perea-Lowery,
2023 (10)
Tenacidad resultados
Respecto a la tenacidad a la fractura (KCI), las muestras secas
de KeySplint Soft tuvieron el valor significativo más alto de
2,3 MPa m1/2(P
Saadat, 2024 (25)
Veracidad y Precisión
Resultados
El mapa de calor de veracidad después del envejecimiento
artificial (Figura10) demostraron desviaciones positivas
mucho mayores para el grupo SLA en todos los ángulos de
construcción (amarillo a rojo). Con respecto a los grupos DLP,
las desviaciones más positivas después del envejecimiento
artificial se concentraron en el área posterior en todas las
férulas fabricadas de manera aditiva, mientras que la férula
sustractiva demostró una distribución bastante uniforme de
ligeras desviaciones positivas. En cuanto a la precisión, la
fabricación sustractiva en general mostró una mejor precisión
que la
fabricación aditiva. Para el grupo DLP1 (Luxaprint Ortho Plus,
DMG), el 0◦El ángulo de
construcción mostró una precisión significativamente mayor
que otros ángulos de construcción,
mientras que para SLA, el 0◦El ángulo de construcción mostró
una precisión significativamente menor. No
se observó lo mismo en el grupo DLP2 (V-Print Splint, VOCO).
Durante 30◦, 45◦, y 90◦En cuanto a los
ángulos de construcción, los grupos SLA y DLP2 (V-Print
Splint, VOCO) mostraron una precisión
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significativamente mayor en comparación con el grupo DLP1
(Luxaprint Ortho Plus, DMG).
Los resultados evaluados en rugosidad denotaron que no existe una diferencia significativa
entre materiales a base de técnica sustractiva o aditiva, por lo que se infiere que los materiales
de impresión 3D obtuvieron buenos resultado en rugosidad, El crecimiento bacteriano es de
suma importancia en el éxito clínico de férulas oclusales en el estudio se encontró que KeySplint
demostró una mayor masa de agregados bacterianos ante la tinción, mientras que sus
homólogos y competidores obtuvieron valores menores por lo que se infiere que los materiales
impresos tienden a presentar un medio de cultivo más idóneo para el crecimiento bacteriano
Tabla 10.
Tabla 10. Rugosidad y crecimiento bacteriano.
Autor / año
Rugosidad resultados
Crecimiento B. resultados
Wuersching, 2023 (21)
La rugosidad superficial media (Ra) de los
materiales de férula probados se
presentan de la siguiente manera. El más
alto Ra. Se registraron valores para las
muestras CS y KS. CD y FG mostraron la
segunda rugosidad superficial más alta. Los
valores de las otras resinas imprimibles SP,
ND, LP y VP se encontraban en un rango
similar. La rugosidad superficial más baja
se encontró para ED. Ra Para todos los
materiales probados en orden
descendente fue CS > KS > CD > FG > LP >
ND > VP > SP > ED.
La masa total de biopelícula
desarrollada en las férulas de resina
probadas se muestra así; La masa total
media de biopelícula determinada con
tinción de CV fue la más alta en las
férulas de KS. La masa de biopelícula en
todos los demás materiales de férulas
fue menor en comparación con KS.
DISCUSIÓN
La introducción de la impresión 3D en odontología ha modificado de forma sustancial los
protocolos de fabricación de férulas oclusales, permitiendo un alto grado de personalización y
optimización del diseño. La evidencia analizada en esta revisión respalda que el uso de
escáneres intraorales y software CAD facilita un ajuste anatómico preciso, lo que se traduce en
una mejor distribución de las cargas oclusales y, potencialmente, en una mayor comodidad y
eficacia clínica en el manejo del bruxismo y los trastornos temporomandibulares. Sin embargo,
los resultados muestran que estas ventajas digitales no garantizan de manera automática un
comportamiento mecánico superior, ya que las propiedades finales del dispositivo dependen en
gran medida del material seleccionado y de los parámetros del proceso de impresión.
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La investigación en nuevos materiales de impresión 3D ha llevado al desarrollo de resinas
biocompatibles que no solo son seguras para el uso en la cavidad bucal, sino que también
ofrecen propiedades mecánicas superiores. Esto contribuye a la durabilidad y efectividad de las
férulas. A medida que la tecnología de impresión 3D se vuelve más accesible y generalizada, se
espera que los costos de producción disminuyan, lo que podría hacer que estas férulas sean más
asequibles para los pacientes (7). A pesar de sus ventajas, las férulas impresas en 3D han
demostrado un desempeño inferior en comparación con las férulas fabricadas mediante
técnicas sustractivas (fresado). Esta diferencia en calidad puede ser un obstáculo para su
aceptación generalizada en la práctica clínica. Aunque se prevé que los costos de producción
disminuyan, la inversión inicial en impresoras 3D de calidad y en los materiales necesarios
puede ser un impedimento para algunas prácticas dentales. Esto podría limitar el acceso a esta
tecnología en ciertas áreas geográficas o en consultorios más pequeños (11, 12).
En relación con los materiales, los estudios revisados demuestran una amplia variabilidad en las
propiedades mecánicas de las resinas imprimibles en 3D. Algunas, como KeySplint Soft, (16,17)
exhiben valores elevados de resistencia a la fractura y un mayor grado de conversión (11), lo
que sugiere un comportamiento más favorable frente a las cargas funcionales. En contraste,
otras resinas presentan una mayor absorción de agua, lo que puede comprometer su
estabilidad dimensional y resistencia a largo plazo. Estos hallazgos confirman que, aunque el
desarrollo de nuevas resinas biocompatibles ha ampliado las opciones terapéuticas, la elección
del material sigue siendo un factor crítico para garantizar durabilidad, resistencia al desgaste y
un desempeño clínico predecible (15).
El envejecimiento artificial y las condiciones intraorales representan desafíos relevantes para las
férulas impresas en 3D. Diversos estudios coinciden en que propiedades como la dureza y la
resistencia a la flexión pueden disminuir significativamente tras el almacenamiento en agua,
evidenciando susceptibilidad a la degradación hidrolítica. Asimismo, se ha observado que las
férulas fabricadas mediante técnicas sustractivas (fresado) presentan, en general, una mayor
resistencia a la fractura y una mejor estabilidad dimensional en comparación con las impresas. A
esto se suma la influencia determinante de variables como el tipo de impresora, la orientación
de impresión y el poscurado, siendo los sistemas DLP y el curado en atmósfera de nitrógeno los
que muestran resultados mecánicos y tribológicos más favorables (2, 4).
Desde una perspectiva clínica y de implementación, aunque la impresión 3D ofrece ventajas
claras en eficiencia, reproducibilidad y potencial integración de tecnologías avanzadas, como
sensores de presión para el monitoreo del bruxismo, persisten limitaciones que condicionan su
adopción generalizada. La necesidad de formación especializada, la inversión inicial en
equipamiento y la ausencia de normativas estandarizadas generan incertidumbre tanto en
profesionales como en pacientes. No obstante, el avance continuo en materiales, procesos de
fabricación y evidencia clínica sugiere que estas limitaciones podrían superarse
progresivamente. En conjunto, los resultados de esta revisión indican que las férulas oclusales
impresas en 3D tienen un alto potencial en la odontología contemporánea, siempre que su uso
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se base en una selección rigurosa del material, una optimización del proceso digital y un
respaldo sólido de estudios clínicos a largo plazo.
Además, la creciente aceptación de la impresión 3D en el ámbito dental puede impulsar la
creación de protocolos estandarizados y normativas que aseguren la calidad y seguridad de los
dispositivos. Esto no solo beneficiará a los profesionales de la salud dental, sino también a los
pacientes, que podrán disfrutar de tratamientos más eficaces y personalizados. En conclusión,
aunque existen desafíos y limitaciones en el uso de férulas oclusales impresas en 3D, sus
beneficios y el potencial de innovación sugieren que jugarán un papel cada vez más importante
en la odontología del futuro. La colaboración entre investigadores, profesionales de la salud y
empresas tecnológicas será fundamental para maximizar el impacto de esta tecnología en la
atención dental (17).
CONCLUSIONES
Según la investigación se concluye que las férulas oclusales impresas en 3D cumplen con los
parámetros necesarios para emplearse en cavidad bucal, sin que estos provoquen alteraciones
con las estructuras circundantes, no se evidenció registros de citotoxicidad ante el organismo,
por lo contrario, se pudo evidenciar una correcta biocompatibilidad con el organismo.
Una de las desventajas que se encontró fue el alto coste, el cual a medida que se van realizando
avances tecnológicos se debería tratar como prioridad, en búsqueda de un avance científico y
profesional, por lo que se concluye que las personas que dispongan de esta aparatología
pueden mejorar su práctica diaria empleando nuevas estrategias, nuevos materiales y a su vez
obteniendo diferentes muestras mismas que servirán para contribuir con la comunidad
científica
Las férulas oclusales impresas en 3D, mostraron un menor desempeño ante sus principales
competidores como lo es la técnica sustractiva (fresado), por lo que a día de hoy siguen
encontrándose por debajo de otros métodos de elaboración de férulas oclusales, sin embargo
La investigación futura debería dirigirse al desarrollo de nuevos materiales compuestos para
impresión 3D con el objetivo de superar las limitaciones mecánicas actuales y potencialmente
igualar o superar el desempeño de las técnicas sustractivas
DECLARACIÓN DE INTERÉS
Este manuscrito es original de los autores, no ha sido publicado previamente ni está siendo
evaluado en ninguna otra revista. Declaramos no tener conflictos de interés y confirmamos que
todos los autores han revisado y aprobado el contenido, dando su conformidad para su envío.
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CONTRIBUCIONES DE AUTOR
Todos los autores participaron en la redacción y edición de la presente revisión sistemática.
Asimismo, colaboraron en el desarrollo y verificación de los resultados, la elaboración del
manuscrito, en la realización del metaanálisis y el análisis estadístico. Todos los autores han
leído y aprobado la versión final del manuscrito.
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